Slovensky Русски English  
   
       
         
     
     
   

Деятельность компании

ОГНЕУПОРНАЯ ФУТЕРОВКА И МОДЕРНИЗАЦИЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
ДОМЕННОЙ ПЕЧИ

 

При резком увеличении количества выплавляемого чугуна на одной печи вопросам повышения стойкости футеровки путем улучшения качества огнеупорных материалов и совершенствования системы охлаждения должно быть уделено самое серьезное внимание.

При определенных условиях работы в доменной печи (ДП) устанавливается оптимальный профиль, который затем искажается, поскольку футеровка продолжает разрушаться. После определенного объема разрушения футеровки устанавливается рабочий профиль, обусловленный свойствами шихтовых материалов и параметрами комбинированного дутья. Он имеет сложную конфигурацию, представляющую собой соединение цилиндров и усеченных конусов. В каждой его части совершаются различные физикохимические процессы. В горне накапливаются жидкие продукты плавки, в заплечиках происходит плавление рудных компонентов шихты, в районе стыка горна и заплечиков осуществляется вдувание горячего воздуха, под воздействием которого образуются зоны горения кокса. Шахта – наиболее протяженная часть ДП, где в нижней части рудные компоненты, претерпев значительные структурные изменения, расплавляются с образованием чугуна и шлака. В верхней ее части шихта находится в состоянии, близком к исходному.

Профессор М.А.Глинков отмечал, что «вопрос об оптимальном профиле очень сложен, так как выбор рационального профиля зависит от факторов не только теплотехнического порядка, но также технологических и эксплуатационных факторов».

Существуют оптимальные профили ДП, и задача их сохранения успешно решается при использовании высокостойких огнеупоров и рациональной конструкции охлаждающей системы. После выплавки определенного количества чугуна кладка шахты доменной печи изнашивается настолько сильно, что дальнейшая эксплуатация печи становится затруднительной, в связи с чем производят полную замену кладки с остановкой печи. Сроки службы футеровки горна и лещади значительно больше, чем шахты, но и они неудовлетворительны при резком увеличении выплавки чугуна на одной печи. При эксплуатации около 12 лет кладка лещади сильно изнашивается, и ДП приходится останавливать для проведения капитального ремонта. Кампанию печей можно удлинить за счет повышения стойкости футеровки.

Разрушающее и размывающее действие шихтовых материалов и газов на футеровку.

В доменной печи шихтовые материалы и газы непрерывно движутся, оказывая истирающее и размывающее действие на стены, и участвуют в химических процессах. Различные зоны ДП характеризуются следующими условиями:

  • лещадь – высокие температуры и давление жидких продуктов и газов;
  • горн – высокая температура среды, непрерывное движение жидких продуктов, химическая активность продуктов, давление и химическая активность газов, поступление влаги;
  • заплечики – высокая температура среды, непрерывное движение материалов, газов, шлаков и чугуна, химическая активность шлаков, давление шихты и газов;
  • распар – непрерывное движение материалов и газов, действие цинка и соединений щелочных металлов, высокая температура;
  • нижняя половина шахты – непрерывное движение материалов и газов, действие цинка, соединений щелочных металлов и сажистого углерода, высокая температура;
  • верхняя половина шахты – непрерывное движение газов и материалов, действие сажистого углерода и цинка.

На лещади и в горне основное влияние на стойкость огнеупоров оказывают высокая температура среды, давление жидких продуктов плавки и их химическая активность. В верхних областях – механическое действие газов и материалов, высокая температура, химическая активность газов, цинка и соединений щелочных металлов.

Действие температуры на огнеупорную футеровку в верхней и нижней частях доменной печи.

Действие температуры на огнеупорную футеровку в верхней и нижней частях доменной печи. Известный русский ученый Б.И.Китаев впервые в 1945 г. предложил делить ДП на верхнюю и нижнюю ступени теплообмена. Это деление можно использовать и для характеристики огнеупорной футеровки ДП.

В районе стыка горна и заплечиков подается горячее дутье, под воздействием которого образуются зоны горения кокса. Процесс горения углерода кокса происходит в ограниченном объеме горна. Основное количество тепла, обусловленное самой высокой температурой, концентрируется вблизи стен. Ниже зоны горения кокса, в металлоприемнике, температура на периферии равна 1500–1650 °С, а в осевой части 1600 °С. Но, даже при соблюдении одинаковых условий работы, температура в горне изменяется в зависимости от количества скопившихся в металлоприемнике чугуна и шлака и от длительности продувок леток. Температура верхней части лещади соответствует температуре чугуна (1400–1600 °С), причем на периферии она несколько ниже чем в центре, поскольку сказывается охлаждающее действие лещади. В средней и нижней частях лещади скорость повышения температуры и ее абсолютное значение зависят от теплопроводности применяемых огнеупоров, толщины футеровки и интенсивности охлаждения.

Выше зон горения кокса, под влиянием периферийного подвода воздуха и газодинамического сопротивления кокса и шихтовых материалов, обуславливающих движение основной массы газов вблизи стен заплечиков и шахты, может возникнуть так называемый периферийный ход, либо образование настылей.

Из фурменной области горна газы выходят нагретыми до 2000 °С. Движущиеся сверху материалы в области заплечиков и низа распара имеют температуру на 500 °С ниже, что является причиной интенсивного теплообмена и сопровождается резким изменением температуры. В верхней части распара и в шахте такой усиленный нагрев невозможен, так как вся энергия расходуется на процессы прямого восстановления. Изза этого температура в нижней части шахты по высоте изменяется значительно меньше, чем в заплечиках. Верхняя зона интенсивного теплообмена расположена в области нижней части цилиндрического колошника и верха шахты. Загружаемые в печь материалы имеют температуру до 30 °С, а поднимающиеся навстречу им газы – во много раз большую.

Как и в горне, так и в остальных частях ДП температура газа снижается на 100–250 °С по направлению от стен к осевой части.

Увеличение горизонтальных размеров печи в заплечиках, распаре и шахте приводит к смещению максимума скорости газа в направлении оси печи и, следовательно, к снижению скоростей газа в периферийной области. В результате температура этой области снижается и уменьшается воздействие горячих газов на футеровку.

Применение огнеупорных материалов в нижней части ДП.

Причинами износа футеровки горна и лещади являются: высокие тепловые нагрузки, резкие колебания температуры, термический удар, термомеханические напряжения, взаимодействие с оксидами щелочных металлов, химическое воздействие щелочей и шлаков (окисление), воздействие цинка и его оксида, потоки жидкого чугуна, инфильтрация чугуна и шлака в огнеупоры, вымывание углерода из углеродистых огнеупоров жидким чугуном.

На стойкость огнеупорной футеровки горна влияют условия эксплуатации, вызывающие процессы износа: химический состав чугуна и шлака; качество рудной части шихты и топлива, особенно кокса; частота и длительность простоев печи; проникновение воды через дефектные фурмы и холодильники.

Для зоны горна важными свойствами материала являются теплопроводность, пористость и износостойкость, в зависимости от химического и термомеханического воздействий. Поэтому в нижней части лещади применяют материалы с высокой теплопроводностью. Охлаждающий графитовый слой позволяет приостановить проникновение жидкого чугуна в футеровку уже в ее верхнем слое.

Жидкий чугун находится в контакте с керамикой, которая сопротивляется абразивному воздействию движущегося жидкого металла и шлаков. 
Однако, чаще всего, износ стен горна происходит за счет внешних факторов, таких как чрезмерная толщина стен, отсутствие запаса на термическое расширение и неудовлетворительные свойства материала.

Термическое расслаивание и растрескивание горячей поверхности стенки может начаться также под действием высокой температуры, особенно если в конструкции стенки не предусмотрена компенсация температурных деформаций по горизонтальному сечению, и теплопроводность огнеупоров не высока.

При проникновении щелочи и цинка повышается размер углеродистых блоков, снижается их теплопроводность и эффект охлаждения кожуха. В результате температура углеродистых блоков увеличивается, а значит, возрастают тепловые напряжения.

Общую картину ухудшают и набивочные массы с низкой теплопроводностью со стороны охлаждаемой поверхности, снижающие эффективность теплопередачи к охладителю.

Тепловой удар коррелирован с размерами блоков: чем больше экспонируемая горячая поверхность, тем больше вероятность теплового удара.

Конструкция футеровки.

В прошлом ДП в Чехословакии отличались от зарубежных, так как горн и лещадь были изготовлены из набивной углеродистой массы, которая набивалась по слоям со дна до фурменной зоны. Футеровка такого типа была оснащена воздушным охлаждением лещади и охлаждением стенок горна плитами. Срок службы такой лещади составлял 12 лет. В конце кампании параметры профиля значительно изменялись. Деформировались и остальные части профиля ДП.

Конструкции горна и лещади должны обеспечивать:

  • распределение тепла от центральных частей вниз и к периферии;
  • защиту огнеупорной футеровки от химических воздействий и эрозии жидкими продуктами в результате образования защитного слоя затвердевшего гарнисажа;
  • поддержание температуры поверхности футеровки на уровне ниже температуры затвердевания чугуна и шлака;
  • удаление в глубь печи изотермы разрушения путем применения материалов с повышенной теплопроводностью;
  • проверку математическим моделированием воздействия изменений конструкций и материалов на тепловое поле лещади;
  • охлаждение лещади воздухом, стенок горна – наружным поливом.

Одна из возможных конструкций лещади снизу имеет выравнивающий слой – массу с высокой теплопроводностью. Далее идет горизонтальный ряд графитовых блоков. Затем слои углерода и муллита. Стена горна состоит из двух колец. Наружное кольцо изготовлено из графитсодержащих блоков. В рабочем слое по внутреннему кольцу уложены полуграфитовые блоки. При таком составе ожидается работа с образованием гарнисажа на стенах, при этом кроме длительного срока службы обеспечивается стабильность профиля лещади, а следовательно, диаметра горна и высоты зуммфа, и лимитируется воздействие вредных веществ. Эти вещества при отсутствии гарнисажа способствуют разрушению стен за счет внедрения калия и натрия путем диффузии, а также их механическому повреждению образующимися мелкими трещинами (рис.1).

 

Рис. 1. Конструкция горна и лещади на основе графитсодержащих огнеупоров

Огнеупорные материалы в верхней части ДП.

С точки зрения выбора огнеупоров важно иметь четкое представление о температуре и составе газа не только в рабочем пространстве печи, но и внутри слоя футеровки. По мере опускания железорудная часть шихты восстанавливается и расплавляется. Ясно, что действие на футеровку шахты ничтожно. Из соединений щелочных металлов на всех горизонтах шахты ДП встречаются K2O и Na2O. Влага, попадающая в ДП с шихтой и дутьем, и диоксид углерода вступают в химические реакции только с углеродистой футеровкой. В верхней части шахты влага полностью удаляется. В нижней части шахты цинк, восстановленный при высоких температурах, испаряется и возгоняется в верхние горизонты. Хотя его бoльшая часть выносится из ДП вместе с газом, часть остается на стенах колошника, образуя настыли, часть конденсируется на холодной шихте и возвращается обратно в нижние горизонты, а часть, осаждаясь, проникает в футеровку.

Кроме указанных явлений на огнеупорную футеровку влияют следующие факторы:

  • давление материалов на стены, а также давление вышележащих участков футеровки на расположенные ниже,
  • увеличение объема футеровки из-за теплового расширения огнеупорных материалов при их нагреве.

Условия службы огнеупорной футеровки могут изменяться при изменении состава шихты, технологии и марки выплавляемого чугуна, что, при прочих равных условиях, серьезно влияет на ее стойкость.

Требования к огнеупорной кладке в каждой зоне печи различны из-за различия температур в них. На колошнике температура ниже 300 °С, в верхней части шахты – выше 300 °С, в нижней — 1200–1250 °С. Ниже шахты расположены распар и заплечики с температурой до 1750 °С.

Футеровка нижней части шахты и заплечиков в наибольшей степени подвержена износу и фактически определяет срок службы ДП. Основными причинами износа огнеупоров в этих зонах являются химическое воздействие шлаков, особенно в нижней части шахты, паров щелочей, монооксида углерода, цинка, значительные колебания температур, способствующие возникновению термических ударов, а также абразивный износ, создаваемый опускающейся шихтой и жидким чугуном.

Глиноземистые огнеупоры обладают повышенной устойчивостью к воздействию доменных шлаков, эрозии жидким чугуном, разрушению при высоких температурах и инертны к СО, но при работе в условиях высоких температур в щелочной среде наблюдается переход корунда в .-глинозем, сопровождающийся увеличением объема огнеупоров на 20%.

В нижней части шахты и заплечиках принято использовать углеродсодержащие и карбидкремниевые материалы, проникновение щелочей в которые не приводит к их большому расширению. Карбид кремния – химически инертный огнеупорный материал с высокой стойкостью к абразивному износу и более высокой устойчивостью к окислению по сравнению с углеродсодержащими материалами.

Главная сложность использования карбидкремниевых изделий в ДП заключается в подборке связующего, устойчивого к щелочам. При испытании карбидкремний-графитовых материалов на смоляном связующем, карбидкремниевых – на глинистом, оксинитридном (Si2ON2) и нитридном (Si3N4) связующих, лучшие результаты показали материалы на нитридном и оксинитридном связующих. Наиболее высокую стойкость к щелочам показали «самосвязанные» карбидкремниевые соединения. Однако сложность в их изготовлении привела к разработке огнеупоров на основе комбинации SiC и Al2O3, а также SiC, Al2O3 и С.

Усовершенствование системы охлаждения.

Для защиты огнеупорной кладки и кожуха верхней части печи от тепловых воздействий между кожухом и кладкой устанавливают холодильники, по которым циркулирует вода. Кожух горна и лещади, кроме холодильников, охлаждается наружным поливом в случае применения качественных огнеупорных материалов.

Холодильники верхней части печи (распара и шахты) обеспечивают непосредственную защиту кожуха за счет образования гомогенного охлаждаемого щита. В случае использования медных холодильников на их поверхности образуется гарнисаж.

Чугунные холодильники получили большое распространение, но с середины 1990-х годов началось использование медных. Совершенстование конструкции чугунных холодильников наряду с повышением качества огнеупоров дало возможность увеличить длительность кампании печи. Для доменщиков охлаждение с помощью чугунных холодильников является приемлемым, хотя чугун имеет низкую теплопроводность (около 45 Вт/м·К). Случайный зазор между трубками охлаждения и литым чугуном приводит к снижению отвода тепла, и разница термического расширения материалов может вызвать отслоение чугуна от трубок и разрушение холодильника. Чугунные холодильники с более плотным расположением трубок усложняют конструкцию кожуха, но не всегда увеличивают стоимость системы охлаждения.

Толщина корпуса ребристых холодильников (с двумя рядами змеевиков) из чугуна с шаровидным графитом составляет около 300 мм. Уязвимая часть змеевика находится в месте входа и выхода из корпуса холодильника. Проблема решается усилением трубки в указанной части или заливкой компенсатора. Изменением толщины и формы холодильников можно создавать профиль доменной печи.

Быстрый прогресс фирмы Mi-Fi-Bu в производ ствечугунных холодильников стал возможным благодаря эксклюзивному соглашению с литейным цехом в г. Кошице. Этот завод производит отливки чугунных ребристых холодильников с залитым кирпичом.

При заливке чугуна необходимо учитывать его большее тепловое расширение по сравнению с кирпичом. Фирма Mi-Fi-Bu использует слой расширяющегося материала, который устраняет разницу в расширении чугуна и кирпича. Это гарантирует стабильность профиля залитого кирпича в холодильнике и исключает его разрушение.

С учетом места применения (заплечики, распар, шахта) используется огнеупорный кирпич с содержанием 43–85% Al2O3. В результате содержание Al2O3 в материале повышается в направлении от верхней отметки шахты к заплечикам, следовательно, повышается износостойкость и теплопроводность футеровки.

Монтаж чугунных холодильников происходит традиционным способом с защитой кирпичных вкладок. После монтажа производится торкретирование пространства между кирпичными вкладками огнеупорным бетоном для повышения износостойкости и теплопроводности футеровки (рис.2).

  

Рис. 2. Чугунный холодильник с залитым кирпичем (варианты без носка – а и с носком – б)

 

В последнее время применяются медные холодильники, способствующие быстрому наращиванию и восстановлению гарнисажа именно в зонах с высокой тепловой нагрузкой, так как образование устойчивого гарнисажа значительно уменьшает теплопотери. Гарнисаж, в свою очередь, защищает медный холодильник от механического повреждения. Многолетний опыт показал, что при использовании медных холодильников расход воды на 30% меньше по сравнению с чугунными.

Уменьшение толщины медных холодильников позволяет увеличить рабочий объем печи.

Процесс изготовления медных холодильников

Процесс изготовления медных холодильников в ОАО ЧМК состоит из ряда этапов.

Выплавка меди производится в 6-т или 12-т индукционной печи (в атмосфере аргона или под вакуумом). В качестве шихтового материала используется катодная медь марки М1 (ГОСТ 859–78). Разливка меди в изложницы производится сверху под размер слитка-электрода. Электрошлаковый переплав литых медных электродов осуществляется в печах ЭШП. В течение переплава шлаковая ванна не раскисляется. По окончании плавки слитки ЭШП выдерживают в кристаллизаторах при заданном режиме, после извлечения из кристаллизатора охлаждают на воздухе.

Слитки проковываются на заготовки необходимого размера на гидравлическом ковочном прессе модели ПА 1348 усилием 6300 тс. Головная и донная обрезь удаляется (в количестве 7 и 10% номинальной массы слитка соответственно). Максимальная температура нагрева 900 °С, температура окончания ковки не менее 550 °С.

Контроль качества поковок из меди производится в соответствии с требованием стандарта предприятия по следующим показателям: 

  • химический состав, % по массе: Cu 99,80; Zn 0,005; Fe 0,0013; Ni 0,0020; Pb 0,0008; Sb 0,0003; S 0,0073; Sn 0,0005; As 0,0038; Bi 0,0002;
  • качество поверхности;
  • контроль на свариваемость.

Далее медные поковки поступают на механическую обработку (фрезерование внутренней поверхности холодильника и сверление отверстий для циркуляции воды). Припуски на механическую обработку находятся в пределах 15–20 мм.

Заключительным этапом является установка трубок для подвода и отвода воды и гидравлическое испытание холодильника.

В 2002 г. компанией «Мечел» и фирмой Mi-Fi-Bu разработана специальная конструкция медных холодильников. Характерное отличие холодильников конструкции Мечел/Mi-Fi-Bu – три подвода охлаждающей воды в нижней части и три отвода отработанной воды в верхней части холодильника. Стандартный холодильник имеет три пары просверленных каналов (для трубок подвода и отвода воды). На корпусе холодильника – в местах размещения болтов – с его наружной стороны привариваются вставки с целью обеспечения требуемого зазора между холодильником и кожухом ДП (рис. 3).

 

Рис. 3. Конструкция медного холодильника

 

Такое решение имеет следующие преимущества в сравнении с другими известными конструкциями:

  • шесть просверленных каналов в холодильнике позволяют иметь более равномерный отвод тепла при небольшом диаметре каналов;
  • при конструкции с тремя трубками подвода и тремя трубками отвода воды уменьшается число отверстий в кожухе.

Монтаж холодильников на кожухе печи осуществляется с помощью подвесных болтов, ввинченных в специальные гнезда, которые привариваются к внутренней поверхности кожуха. В гнездах уложены верх ние дистанционные вставки, которые кроме обеспечения требуемого зазора между холодильником и кожухом, служат также для фиксации холодильника относительно кожуха.

Преимущество такого решения заключается в том, что отсутствует потребность в сверлении дополнительных отверстий в кожухе. Такое крепление холодильника не исключает сдвига охлаждающих трубок относительно кожуха. Вследствие движения шихты и потока газа, образования и скольжения гарнисажа в процессе эксплуатации холодильники подвергаются переменным тепловым и динамическим нагрузкам, что вызывает определенное их перемещение вместе с трубками относительно кожуха. Для устранения этого явления зазор между кожухом и трубкой холодильника уплотняется с помощью компенсаторов.

После прикрепления холодильника к кожуху герметичное уплотнение осуществляется с помощью сварки: с одного конца защитная трубка приваривается к кожуху печи, со второго – к фланцу компенсатора.

Снаружи кожух горна и лещадь ДП охлаждаются водой. Для наружного охлаждения необходима емкость (бак), в которую может отводиться вода, использованная в холодильниках верхней части печи. Из нижней части вода идет по трубопроводам через фильтр и разделяется на две ветви – верхнюю и нижнюю. Коллектор полива верхней части горна находится на нижней отметке холодильников фурменной зоны. Из него вверх выводятся патрубки, по которым вода поступает в отдельные сегменты форсунок наружного полива верхней части горна. Таким же образом вода подводится в коллектор нижней части горна и лещади. Оптимальный расход воды для наружного полива определяется расчетным путем.

Из коллектора нижней части горна и лещади вниз выводятся патрубки, из которых вода поступает в отдельные сегменты форсунок наружного полива нижней части горна и лещади, в результате чего усиливается поток воды в нижней части кожуха горна.

Для охлаждения кожуха под летками вода поступает из коллектора полива верхней части горна.
Отработанная техническая вода из желобов наружного охлаждения поступает в отводящий трубопровод для охлаждения (рис. 4).

Рис. 4. Схема наружного охлаждения водой ДП

Очистка воды.

Составной частью дистиллированной воды являются ионы кальция Ca2+ и гидрокарбоната HCO3–, которые возникают в результате разложения карбоната кальция в соответствии с уравнением:

H2O + CO2 + CaCO3 --> Ca2+(HCO3–)2

Чем больше ионов Са2+, тем вода жестче. В соответствии с уравнением можно смягчить жесткую воду с осаждением CaCO3. Для смещения химического равновесия на систему воздействуют тепловой, механической или электрической энергией. Наиболее эффективен процесс выделения CaCO3 при воздействии электрической энергии.

Кальций, содержащийся в воде, под воздействием температурных изменений или давления образует твердые отложения на стенках трубопроводов. Следовательно, повышается давление и уменьшается теплопередача, что снижает эффективность охлаждения. В состав воды кроме Ca2+ и HCO3 входят катионы Mg2+, Na+, Fe2+... и анионы SO42–, NO3, Cl...

Если через жесткую воду с определенной концентрацией катионов и анионов пропускают электрический ток, то при определенных условиях произойдет образование CaCO3.

Необходимо контролировать жесткость и pH воды. Максимальная жесткость воды 35° dH (немецкие градусы), pH = 8,3.

Приборы AntiCa++ работают по принципу изменения структуры обрабатываемой воды, вызванного индуцированием переменного электрического тока.

Результативность работы приборов обусловлена тем, что они спроектированы, изготовлены и введены в строй на основе следующих параметров: химический состав воды; диаметр трубопровода; расход воды, скорость ее протекания; материал трубопровода (металл).

Включение в главный трубопровод охлаждающей воды установки электромагнитной очистки не изменит химического состава воды. Изменяется структура молекул Са и Мg, и, в результате, вода становится сходной с дистиллированной. Такая вода не образует накипи, наоборот, способна разлагать и устранять ее старые отложения на кожухе нижней части ДП и на холодильниках. Опыт применения электромагнитной очистки воды в доменных цехах показал, что в воде, входящей в установку, содержание нерастворимых веществ составляет 7,6 мг/л. На выходе из установки нерастворимые вещества не были обнаружены.

Обработанная вода имеет следующие преимущества: при термодинамических изменениях не возникают отложения, не изменяется состав минеральных веществ, ускоряется осаждение шлама, вода реагирует на мощные внешние электрические и магнитные поля.

Для качественной очистки воды требуется два прибора AntiCa++, которые монтируются на трубопроводы воды, поступающей для охлаждения ДП. Эти приборы должны быть рассчитаны для состава воды каждого предприятия, так как их конструкция определяется показателями качества воды (рис. 5).

Рис. 5. Схема электромагнитной обработки охлаждающей воды

Очистка в центробежных сепараторах.

Вода, поступающая для наружного охлаждения и в холодильники ДП, обычно содержит твердые частицы, механические загрязнения и шламы, а также загрязнения, вызванные действием приборов AntiCa++. Обработку такой воды можно провести в центробежных сепараторах.

В центробежных сепараторах (шламоотстойниках) из протекающей воды, при повышенной скорости на ее входе, отделяются твердые частицы, механические загрязнения и шламы. Отделение происходит в цилиндрическом резервуаре в результате действия центробежной силы. Отложения выпадают в цилиндрической части внизу сепаратора, откуда периодически удаляются. В стандартном исполнении для удаления отложений сепараторы оснащены шаровым краном и противофланцами. Эффективность сепараторов составляет 70–90% (в зависимости от удельной массы частиц).

Выводы.

  1. В верхних частях ДП основное разрушающее действие на футеровку оказывают газы и материалы шихты, высокая температура, химическая активность газов, цинка и соединений щелочных металлов.
  2. Увеличение размеров печи в заплечиках, распаре и шахте приводит к изменению скорости газа в направлении оси печи, к снижению скорости газа в периферийной области. В результате снижается температура этой области и уменьшается воздействие горячих газов на футеровку.
  3. Применение высокотеплопроводных огнеупорных материалов в нижней части доменной печи гарантирует сохранение футеровки горна в течение всего срока службы печи.
  4. Разработана конструкция медных холодильников с тремя подводами охлаждающей воды в нижней части и тремя отводами отработанной воды в верхней части холодильника.
  5. Наружным поливом кожуха горна и лещади ДП обеспечивается отвод тепла от огнеупорной футеровки и металлического кожуха. Исключается возможность попадания воды в горн и лещадь из холодильников.
  6. Включение в главный трубопровод охлаждающей ДП воды установки электромагнитной очистки не вызывает изменения химического состава воды, однако вода после такой очистки становится мягкой, не образует накипи и способна разлагать и устранять ее старые отложения на кожухе нижней части ДП и на холодильниках.
  7. Вода, поступающая к системе наружного охлаждения и в холодильники ДП, обычно содержит твердые частицы, загрязнения и шламы, а также загрязнения, вызванные действием приборов AntiCa++. Обработку этой воды можно провести в центробежных сепараторах.